某THIC空调系统热舒适性及能耗的模拟分析

　　摘要：以重庆市某采用THIC空调系统的试验房为研究对象，采用TRNSYS建立了该空调系统的仿真平台，通过夏季设计工况的计算模拟，发现其存在热舒适性欠佳、能耗较高等问题.针对上述现象，在原系统中增设了室内排风显热回收装置进行改进和模拟，计算结果表明，相比原空调系统，室内热舒适性达标时段增加约13.58%，能耗降低约6.79%.

　　关键词：THIC空调系统;室内排风显热回收;热舒适性;能耗

　　THIC(温湿度独立控制)空调系统的实现形式为高温冷源提供冷水，以辐射供冷方式处理显热负荷从而控制室内温度，同时采用低温冷源所提供的冷水去除湿负荷，以达到室内温湿度独立控制的目的，以上两套系统分别称之为THIC空调系统的温度控制系统和湿度控制系统[1].由于THIC空调系统的室内负荷处理方式及制冷主机设置方式均有别于传统空调系统，因此其室内热舒适性及制冷主机能耗成为了有待研究的问题[2-4].本文拟采用TRNSYS对所研究的重庆市某试验房THIC空调系统的室内热舒适性及制冷主机能耗进行模拟分析.

　　空调论文投稿刊物：《洁净与空调技术》Contamination Control & Air-conditioning Technology(季刊)曾用刊名：洁净技术，1994年创刊，是国内唯一技术为主要报道内容的，向国内外公开发行的科技期刊，由信息产业部主管，中国电子工程设计院和中国电子学会洁净技术分会主办。内容涉及洁净室技术、洁净室各系统及辅助系统，如洁净室、建筑装饰、空调系统、高纯水、高纯气体制备及其输配系统，防静电、防微震设施、洁净系统等方面的国内外最新科技成果，泶术论文设备开发、工程设计、施工和运行管理经验，相关行业标准、规范实施情况，以及国内外学术动态与活动，产品市场信息。

　　1试验房空调系统概况

　　试验房THIC空调系统原理，高温冷源选用一台额定冷量为14kW的空气源热泵，夏季供水温度为16℃，末端采用毛细管辐射顶板进行辐射供冷;低温冷源选用一台额定冷量为11.5kW的空气源热泵，夏季制备7℃的低温冷水，末端采用地板送风形式将表冷盘管深度除湿后的新风送入室内.试验房THIC空调系统控制逻辑为：当控制系统探测到室内温度小于24℃时，关闭温度控制系统，当室内温度大于28℃时，开启温度控制系统;当控制系统探测到室内相对湿度高于65%时，开启湿度控制系统，当室内相对湿度低于55%时，关闭湿度控制系统.

　　2模拟方法及实测验证

　　2.1室内温湿度及制冷主机能耗的模拟计算

　　根据前述各空调系统部件，在TRNSYS中搭建了空调系统仿真平台.将气象参数、负荷参数导入TRNSYS所建立的建筑模型后，与选定的风冷冷水机组、表冷盘管、新风换气机、管道等部件相连接，进行空气焓湿状态计算，并利用在线图表仪导出计算后的室内温度、相对湿度.制冷主机的能耗是通过计算其实时名义性能系数(COPnom)来确定.根据相关参考文献[5-6]，能耗计算模型的数学描述如式(1)-式(3)所示：冷水机组实时名义性能系数为COPnom=COPrated*COPratio(1)冷水机组制冷量计算公式为Qload=m×Cp(Tchw，in-Tchw，set)

　　(2)冷水机组耗电量为W=QloadCOPnom(3)COPrated—冷水机组实时额定性能系数;COPratio—冷水机组实时名义COP因子;m—冷水机组冷水质量流量，kg/h;Cp—冷水机组冷水比热容，kJ/kg·K;Tchw，in—冷水机组进水温度，℃;Tchw，set—冷水机组预设出水温度，℃.在风冷冷水机组中输入气象参数、负荷参数后，根据式(1)-式(3)进行耗电量的计算，并输出至在线图表仪导出计算结果.

　　2.2模拟方法的校验分析

　　根据文献[6-7]，采用逐时模拟值校验比逐月模拟值校验具有更高的准确性.当选用逐时模拟值进行校验时，文献[7]认为与逐时模拟值相对照的实测数据应当选取典型日的逐时测量值.本文选取空调系统运行较平稳的典型日(2017年6月25日)对该试验房的室内温湿度、空调系统逐时耗电量进行了现场测试.为尽量排除气象参数不确定性的影响[8]，在气象数据文件中选择6月20日至6月30日之间与实测日气象参数最为接近的一天作为模拟日，将其气象参数导入仿真平台中计算出室内温湿度、空调系统逐时耗电量的模拟值，再与现场测试结果进行校验对比.

　　对比结果表明，房间温度、相对湿度及空调系统耗电量的模拟值与实测值变化规律基本一致.本文采用ASHRAEGuideline14-2014中NMBE(逐时平均偏差)和CV(均方差变异系数)作为运用逐时值进行校验时的判定依据，NMBE为分析时段内模拟值与测量值的误差，反映数据的准确性;CV为标准差与平均数的比值，反映数据的离散性.对比结果表明，房间温度NMBE为-3.46%，CV值为3.64%;房间相对湿度NMBE为3.64%，CV值为3.92%;空调系统耗电量NMBE为9.85%，CV值为15.74%.以上计算结果均满足ASHRAE中关于模拟校验误差|NMBE|≤10%、|CV|≤30%的要求，表明本文拟采用模拟方法是可靠的.

　　3设计工况模拟分析

　　设计工况采用TRNSYS所提供的典型气象年夏季工况日数据进行计算.在气象数据文件中选择试验房所在地的典型年气象参数后，选取第2880～6580h作为夏季工况日.

　　3.1热舒适性分析

　　设计工况下室内温度、相对湿度的模拟结果在夏季供冷周期内，室内平均温度为24.30℃、平均相对湿度为59.20%，其中有63.88%时段温度控制在24℃～28℃区间内，35.31%时段室内温度低于24℃，0.81%时段室内温度大于28℃;另外有84.52%时段相对湿度控制在55%～65%区间内，9.96%时段相对湿度低于55%，5.52%时段相对湿度大于65%.相对而言，室内相对湿度较为稳定，室内温度波动较大.

　　根据文献[9]，在制冷工况下，当室内温度处于24℃～28℃、室内相对湿度处于55%～65%时，室内热舒适度较好，而该空调房间有部分时间处于室内温度低于24℃、室内相对湿度在55%～65%区间以外的热舒适性较差状态，造成此现象的主要原因是经过表冷盘管后的除湿新风温度较低，该送风将导致室内温度、相对湿度偏离舒适标准.

　　3.2制冷主机能耗分析

　　制冷主机包括温度控制系统主机与湿度控制系统主机，其逐时耗电量模拟结果.根据数据统计结果，制冷主机逐时耗电量主要在2kW·h以下，其中湿度控制系统主机约有49.38%时段逐时耗电量处于0～1kW·h之间，37.72%时段耗电量为0kW·h，8.96%时段逐时耗电量处于1～2kW·h之间，3.73%时段逐时耗电量为2kW·h以上;另外温度控制系统主机约有78.73%时段耗电量为0kW·h，17.18%时段逐时耗电量处于0～1kW·h之间，2.57%时段逐时耗电量处于1～2kW·h之间，1.52%时段逐时耗电量为2kW·h以上.在夏季供冷周期内，湿度控制系统主机约有1396h处于停机状态，温度控制系统主机约有2914h处于停机状态，二者逐时耗电量之和约为2424.99kW·h.由上述分析可知，制冷主机能耗偏高且温度控制系统主机有较长时间处于停机状态，出现此情况的主要原因是主机选型偏大且室内温度较低，从而导致温度控制系统主机停机时段内室内热湿负荷均由制备低温冷水的湿度控制系统主机承担，增大了制冷主机的耗电量.

　　4优化方案及模拟分析

　　4.1优化方案

　　根据文献[10]，送风温度为影响地板送风和顶板辐射供冷复合系统气流组织、舒适度、能耗水平的主要影响因素之一.为改进设计工况的上述现象，拟适当提高送入室内的新风温度，采用送风再热的优化方式.目前工程上常用的再热方法有电加热、室内排风显热回收、室外新风热回收、利用冷凝热再热[11].考虑现场改进的技术可行性和经济性，显热回收装置进行排风显热回收，以降低能耗、提高热舒适性.经过表冷盘管后的除湿新风与室内排风在显热回收装置内进行热交换，再将温度升高后的除湿新风送入室内.

　　其显热传递量的数学描述如式(4)所示：Qsens=εsensCmin(Texhaust，in-Tfresh，in)(4)Qsens—新排风显热交换量，kJ/h;εsens—设备显热交换效率;Cmin—最小热容气流，kJ/h·K;Texhaust，in—排风进口温度，℃;Tfresh，in—新风进口温度，℃.结合文中2、3节所述模拟方法，在TRNSYS中对优化工况下的室内温湿度、能耗进行模拟计算.

　　4.2热舒适性优化分析

　　优化工况下室内温度、相对湿度的模拟结果.在夏季供冷周期内，室内平均温度为24.71℃、平均相对湿度为59.02%，其中，72.56%时段室内温度控制在24℃～28℃区间内，26.43%的时段室内温度低于24℃，1%时段室内温度大于28℃，相比设计工况，处于24℃～28℃的温度达标时段增加，室内温度波动减少，热舒适性有明显提升;另外相对湿度有90.67%时段控制在55%～65%区间内，7.98%时段低于55%，1.35%时段大于65%，相比设计工况，处于55%～65%的相对湿度达标时段增加，室内相对湿度水平得到了一定程度的改善.优化后室内热舒适性达标时段增加约13.58%.

　　4.3制冷主机能耗优化分析优化工况下制冷主机逐时耗电量的模拟结果.

　　根据数据统计结果，制冷主机逐时耗电量主要在2kW·h以下，其中湿度控制系统主机约有47.67%时段耗电量为0kW·h，39.58%时段逐时耗电量处于0～1kW·h之间，9.23%时段逐时耗电量处于1～2kW·h之间，3.52%时段逐时耗电量为2kW·h以上;另外温度控制系统主机约有72%时段耗电量为0kW·h，22.35%时段逐时耗电量处于0～1kW·h之间，5.17%时段逐时耗电量处于1～2kW·h之间，0.49%时段逐时耗电量为2kW·h以上.在夏季供冷周期内，湿度控制系统主机约有1764h处于停机状态，温度控制系统主机约有2664h处于停机状态.由于送风温度升高，室内热舒适度得到改善，温度控制系统主机运行时间相比设计工况增加约9%，其耗电量略有增加;湿度控制系统主机运行时间相比设计工况减少约26%，其耗电量得到了降低.二者逐时耗电量之和为2260.26kW·h，相比设计工况节能约6.79%.

　　4.4优化方案的动态投资经济性分析

　　优化方案的经济性分析采用动态投资回收期的评价方法[12]，动态投资回收期(P′t)计算公式如式(5)所示：P′t=-ln(1-Iic/R)/ln(1+ic)(5)优化方案所增设设备的期初投资I为1100元;根据优化后的节能效益，结合重庆市主城区居民用电价格确定投资后每年的净收益R为206.9元;重庆地区标准收益率ic为5%.可得该方案动态投资回收期(P′t)为6.3年，小于项目寿命n=15年，表明此方案的经济性合理.

　　5结论

　　1)本文通过TRNSYS搭建了试验房THIC空调系统的仿真平台，并在此基础上进行了实测数据与模拟结果的对比校验分析，验证了该仿真平台模拟计算结果的可靠性.2)分析表明，采用室内排风显热回收的优化方式可增加室内温度达标时段，减少室内温度的波动，改善室内相对湿度水平.采用该种优化方式后室内热舒适性达标时段比设计工况增加约13.58%.3)优化工况下延长了温度控制系统主机的运行时间，充分发挥了温湿度独立控制系统的优点，制冷主机能耗比设计工况降低6.79%;结合优化方案的经济性分析结果，表明此方案技术可行、经济合理.

　　参考文献：

　　[1]刘晓华，江亿，张涛.温湿度独立控制空调系统[M].2版.北京：中国建筑工业出版社，2013：160-163.

　　[2]ZHANGT，LIUXH，JIANGY.DevelopmentofTemperatureandHumidityIndependentControl(THIC)Air-condi-tioningSystemsinChina—AReview[J].Renewable&SustainableEnergyReviews，2014，29(1)：793-803.

　　[3]张海强，刘晓华，江亿.温湿度独立控制空调系统和常规空调系统的性能比较[J].暖通空调，2011，41(1)：48-52.

　　[4]欧阳琴，江英，谭超毅，等.温湿度独立控制空调系统的研究与应用[J].建筑节能，2011，39(5)：8-10.

　　作者：陈隽锋，张永东，黎强，熊伟成